3 结果分析
3. 1 暴雨统计参数及设计
暴雨成果利用 Pearson - Ⅲ型曲线对 8个站点时段暴雨和最大 1 d 降雨量进行频率计算，得到 Cv、Cs 统计值（ 表 2） .设计暴雨通常可分为 5 种标准历时（ 10 min、60 min、6 h、24 h 和 3 d）[8],鉴于 18 处工程断面以上集水面积不大，次洪历时一般不超过 24 h,故设计暴雨历时取 24 h.由于竹阱口、老鸦关、王家滩、三家村、华亭寺等站只有实测最大 1 d雨量而没有或 24 h 暴雨量系列太短，需根据具有长系列资料的海口站和蔡家村站最大1 d 暴雨量与24 h 暴雨量的关系来插补和订正。根据海口站和蔡家村站同期最大 24 h 暴雨量与最大 1 d 雨量分析，其比值分别为 1. 13 和 1. 12,由此可求得各站多年平均最大 24 h雨量，再按各站最大 1 d 雨量的 Cv 值及 Cs 值，确定24h 暴雨设计成果，见表 3.
3. 2 点暴雨量与站点高程相关关系
中缅天然气管道昆明西支线穿越线路中，除螳螂川和禄裱河之外，其余 18 处河道或沟谷集水面积均较小，其设计洪水宜采用暴雨法推求。为分析 18 处工程穿越断面集水区的最大24 h 雨量，建立各站24 h 暴雨与站点高程的关系见图 2.由图 2 可知，工程沿线各设计频率最大 24 h 降雨量与高程的拟合关系较好，表征拟合精度的 R2值均在 0. 6 以上。
3. 3 设计面暴雨量
将穿越断面以上流域的平均高程代入 24 h 暴雨与站点高程的关系式，即可计算出各个沟谷对应平均高程的 24 h 点暴雨量。因区域暴雨成因复杂多变，考虑点暴雨量与面暴雨量之间的折减系数，即可计算出各个沟谷集水区的设计面暴雨量。根据云南省山区暴雨量点 - 面折算系数分析表，集水面积在 5 km2以内时不进行折算，集水面积在 5 km2以上时开始进行折算，面积越大，折算系数越小。由于中缅天然气管道昆明西支线防洪标准为 50 a 一遇，故在此仅计算 P =2% 设计面暴雨量。计算成果见表 4.
4 结 论
滇中山区线性工程地域跨距较大，穿越众多集水面积较小沟谷，往往缺乏实测洪水资料，一般通过暴雨途径推求洪水，因此设计暴雨计算是该区域设计洪水推求最为关键的环节。滇中山区气候复杂，立体气候较为明显，该区域暴雨量与海拔高程密切相关，设计暴雨量随海拔高程的增加而逐步增大。因此，利用 P -Ⅲ型曲线对各站点实测暴雨量进行频率计算，得到各站点不同频率的暴雨量与站点高程的相关关系，结合线性工程穿越沟谷断面集水区平均高程，计算其各种频率点暴雨量，再采用点 - 面折减系数计算设计面暴雨量。该方法符合区域暴雨特征。中缅天然气管道昆明西支线设计暴雨分析实例表明，工程沿线各设计频率最大 24 h 降雨量与高程的拟合关系较好，满足线性工程设计暴雨计算要求，可为滇中山区线性工程穿越沟谷暴雨洪水计算提供一种有效途径。
参考文献：
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