2）金刚石钻头。目前在火山岩地层钻进过程中通常采用高速牙轮钻头或金刚石钻头钻进。牙轮钻头具有低转速、可承受高钻压的特点，可适应软到坚硬等各种地层。但牙轮钻头钻头牙掌与钻头主体间采用轴承连接，在高温、高钻压情况下，其轴承寿命相对较短。金刚石钻头具有耐高温、高转速的特点，其中孕镶金刚石钻头适合在高温硬岩环境中使用，配合井下动力钻具进行复合钻进可大幅提高钻探效率[6].为解决硬岩钻进难的问题，史密斯公司研制了一种GHI热压镶嵌齿，将该GHI齿二次镶焊于胎体中，形成超高工作层、多种切削机理的Kinetic孕镶金刚石钻头（图3）。该类钻头在刀翼上镶嵌了特殊工艺材料的热压镶嵌齿，这种凸起在孕镶钻头胎体外部的GHI热压镶嵌齿较PDC更加坚硬耐磨，钻进过程中，由于其降低了钻头表面与岩石的接触面积，增加了单颗金刚石的工作压力，故在硬岩钻进中，金刚石产生新陈代谢加快，提高了钻头的钻进效率。该钻头配备涡轮钻具更能体现出在硬岩钻进中的优势。
3）个性化钻头设计。个性化钻头设计是指针对地层岩性及可钻性特点对钻头进行优化设计，从而达到提高机械钻速和钻头寿命的目的。对于金刚石而言，在个性化设计时金刚石的粒度设计应重点考虑岩层的完整度、硬度、钻进参数、金刚石参数等因素[11],钻头结构设计应重点考虑地层结构、岩性、压力、钻头稳定性等因素，根据地层岩性及钻进工况合理设计钻头胎体硬度和强度，针对地层研磨性合理设计钻头保径形式及长度等。此外，在钻头设计过程中还应考虑复合钻进条件下工作转速、钻压、压降等钻进参数的要求。
北京探矿工程研究所根据干热岩地层特点研制了高温硬岩金刚石钻头，采用双圆弧冠部曲线设计，热压镶嵌天然金刚石和孕镶金刚石，具有长方体聚晶及复合片保径，该钻头具有寿命长、钻探效率高的特点（图4）。
3 高温井控技术
3.1 干热岩钻探井喷发生机理
在干热岩钻探过程中，地层孔隙压力通常低于环空液柱压力，容易引发井喷。井喷原因主要有以下两种[7]:一是在钻井液上返过程中，压力降低导致钻井液瞬间汽化，汽化后钻井液液柱压力进一步降低，进而引发更深层次的钻井液汽化和压力下降，从而引发井喷；二是钻井液大量漏失导致环空压力瞬间下降，引发井喷。在发生井涌时必须迅速采取井控措施，一旦失去控制，大量流体瞬间涌入井筒将会引发井喷，大量的高温钻井液、地层流体和高温气体（有时含有有毒气体）喷出，轻则造成一定的经济损失，重则导致设备损坏、环境污染乃至人员伤亡。在美国的内华达州、夏威夷的干热岩钻探施工过程中均发生过重大井喷事故[12].
3.2 干热岩钻探井控技术研究
国外干热岩钻探井控设备通常选用闸板防喷器，部分选用了安全高效的旋转防喷器。中国干热岩钻探工作处于起步阶段，旋转防喷器在中国干热岩钻探施工过程中没有应用，一般选用闸板防喷器作为井控设备，部分钻井施工现场甚至没有配备井控设备。主要原因有：旋转防喷器价格昂贵；现有旋转防喷器主要针对石油钻井，规格尺寸大，无法满足干热岩钻探需要；国内干热岩钻探通常选用水文水井钻机，工作转速通常高于200 r/min,而现有旋转防喷器最大工作转速不高于200 r/min.对比分析可以发现，国内相关技术及设备明显落后，且对井控重要性认识明显不足。
3.3 高温高速旋转防喷器研制
中国目前实施的干热岩钻探井均采用水井钻机，其特点是钻进转速高、机台结构紧凑、平台高度较低，而现有的旋转防喷器的特点是尺寸高、重量大、成本高，不适合现场应用。
北京探矿工程研究所针对中国干热岩钻探特点研制了一套结构简单、转速高、尺寸小、成本低、耐温能力高的旋转防喷器（图5）。该旋转防喷器配备液压控制系统，可实现远程控制，操作简单方便，适合中国干热岩钻探现场使用。此外，防喷器的底法兰和侧出口法兰均采用API标准，通用性强，可应用于煤层气、页岩气等浅井钻探。
4 火山岩地层压裂技术
干热岩地层上部为沉积岩盖层，下部为火山岩储层，采用水力压裂技术压开储层实现注入井与生产井之间的联通是建立EGS系统的一个关键环节。石油、页岩气、煤层气等地层通常为沉积岩地层，而干热岩储层为火山岩，地层岩石具有较高的力学强度和非均质性。普通沉积岩地层杨氏模量一般为 20000~30000 MPa,火山岩地层杨氏模量一般为47000~80000 MPa,杨氏模量越高裂缝宽度越窄，施工难度越大[13].在干热岩压裂过程中需要较高的压力和排量，对地面设备、井下工具、压裂工艺都有更高的要求。
4.1 压裂液
中国压裂技术主要应用在石油天然气开发领域，实施压裂的地层通常为含油含气沉积岩地层，而在火山岩地层水力压裂技术方面基本空白。国内致密油气藏主要为砂岩、灰岩，天然裂缝发育，大部分储层温度低于120℃，所用高温压裂液抗温集中在 130~140℃，而且压裂时间较短，为 2.5~3.0 h.目前，尚无针对干热岩压裂的高温压裂液研究。针对干热岩地层的特点，北京探矿工程研究所研制了一种耐150℃高温压裂液体系，配方为（质量分数）：0.65% GHPG羟丙基瓜尔胶+0.7% GJP-10抗高温交联剂+ 0.4% GKW-1 pH值调节剂+0.3% GZP-2 助排剂+0.1% GSJ-2 杀菌剂+0.1%GHTS高温稳定剂。该耐高温压裂液具有良好的耐高温剪切性，在 150℃及 170 s- 1剪切速率下剪切 2 h 后表观黏度为184.9 mPa·s,远大于50 mPa·s.在150℃下加入0.2%胶囊破胶剂GSN-04,冻胶能在1 h内彻底破胶，破胶液外观清澈透明，破胶液黏度小于5 mPa·s,破胶后残渣含量为577 mg/L,破胶液表面张力为23.3 mN/m.
4.2 支撑剂优选原则
常用的支撑剂主要有石英砂、陶粒砂及树脂包覆的复合颗粒等。石英砂具有成本低及易于泵送等特点，被大量使用，但其强度低、球度差，而且降低裂缝导流能力，不适用于闭合压力高的深井。树脂包覆石英砂的复合颗粒，球度有改善，耐腐蚀性比较强，导流能力也较好，但产品保持期短，造价过高。陶粒具有球度好、耐腐蚀、耐高温高压的特点，同时成本可得到较好控制，因此越来越广泛地被油气田采用。干热岩地层坚硬致密，破裂压力高，因此，在实施该类地层压裂时应选择低密度高强度陶粒支撑剂（如耐86、103 MPa），可明显减少压裂液用量，降低压裂设备损耗，并有利于支撑剂在裂缝中运移，制造更长的裂缝。此外，受干热岩地层岩石强度的影响，压裂过程中裂缝宽度普遍低于沉积岩地层，因此宜选用粒度较小的支撑剂产品[14].
4.3 压裂工具
美国在干热岩钻探过程中进行了大量的压裂实验，实验过程中发现火山岩地层压裂所需压力、排量远大于沉积岩地层压裂，并且在压裂过程中常出现封隔器无法顺利坐封、封隔器损坏等问题[15],因此针对高温干热岩特点研制耐高温封隔器可有效提高干热岩压裂的成功概率。
5 分布式测温技术
干热岩钻探的关键问题在于井下温度过高，温度给钻井液、井下工具等带来重要影响。此外，一旦建成EGS系统后，实施储层、生产井温度监测对干热岩储层评价、产能预测有重要作用。
目前常用的测温系统通常为点式测温仪器，每次只能测量一个或几个点的温度。目前国内外学者都提出了分布式测温系统[16~18].其原理是：光纤温度传感的主要依据是光纤的光时域反射原理及光纤后向拉曼散射的温度效应。当光脉冲从光纤的一端注入并沿着光纤向前传输时，由于拉曼效应，会产生后向散射，后向散射光的光强与散射点的温度有一定的关系。散射点的温度（光纤所处的环境温度）越高，后向散射光的光强越大，后向散射光的光强可以反映出散射点的温度。利用这个现象，测量出后向散射光的光强，就可以计算出散射点的温度[19,20].图6为分布式测温系统结构。
应用分布式光纤测温系统，可以在短时间内获得整个井筒纵向温度场分布情况。分布式光纤温度传感器利用光纤作为温度信息的传感和传输介质，可以在很短的时间内测量光纤沿线的所有温度分布情况，这是分布式光纤温度传感器相对于其他温度传感器的显着优点。
应用分布式测温系统快速测量和掌握整个井筒的温度分布，在钻探过程中可以为钻探施工提供参考和指导，在干热岩示范工程开采过程中可以实现对整个井筒温度变化进行监测，从而预测产能，为干热岩资源开发研究提供指导。
6 结论
1）介绍了干热岩钻探关键技术及研究进展，部分研究成果仍处于理论研究阶段，建议实施干热岩示范工程，结合示范工程开展相关技术的现场应用研究。
2）中国在高温钻井液仪器、高温井测温仪器方面还存在不足，建议进一步加强相关仪器、设备的研发工作。
3）井控是高温干热岩钻探重要工作之一，建议在旋转防喷器的基础上进一步研究高温干热岩钻探井控系统，形成高温干热岩钻探井控体系。
4）国内涡轮钻具应用较少，相关经验不足，建议针对火山岩地层特点进一步开展高速涡轮钻具配合金刚石钻头钻进工艺及现场实验研究，提高深部火山岩地层钻进速度。
5）火山岩地层压裂技术难度大，建议进一步开展火山岩地层压裂技术及现场实验研究，掌握火山岩压裂工艺，为建立干热岩EGS工程提供技术保障。
